Abstrakt
Den foreliggende opfindelse beskriver en distribueret ekstruderingsfremgangsmåde. Efter opvarmning af den raffinerede stålbarre til 1050-1250 grader, skæres stålbarren-stigrøret af, og derefter ryster stålbarren. Det midterste hul presses på den stødende stålbarre, og den første perforeringsnål presser stålbarren nedad langs det centrale hul i stålbarenplanet for at varmegennemtrænge stålbarren. Stålstaven fikseres og placeres i en forspændt ekstruderingscylinder, og ekstruderingshovedet på ekstruderingsakslen presser metallet nedad langs stålstangens midterhul i forskellige vinkler for at opnå fordelt ekstrudering af stålbarren. Når den øvre endeflade af stålbarren har tendens til at være flad, raffineres stålbarren derefter med et præcisionsekstruderingsskaft for at gøre vægtykkelsen af stålblokken ensartet; Den øvre ende af ekstruderingshovedet med et tværsnitsareal, der er mindre end ekstruderingsakslens, er fastgjort ved den nedre ende af ekstruderingsakslen, og midten af den forspændte ekstruderingscylinder, ekstruderingsakslen og ekstruderingshovedet er justeret. Den forspændte ekstruderingscylinder er en tøndeformet søjle med en indre diameter af den øvre åbning, der er større end den ydre diameter af ekstruderingsakslen og ekstruderingshovedet. Skallen fremstillet ifølge den foreliggende opfindelse har en ensartet vægtykkelse, ingen defekter, såsom revner, og høj pålidelighed og styrke.
Beskrivelse
Distribueret ekstruderingsprocesmetode og dens distribuerede ekstruderingsform
teknisk område
Den foreliggende opfindelse angår en metalbearbejdningsmetode og dens relaterede forme, især en distribueret ekstruderingsfremgangsmåde og dens distribuerede ekstruderingsforme.
Baggrundsteknologi
Udviklingen af atomkraft er hævet til toppen af nationale strategiske mål og top ti understøttende opgaver for national udvikling. Lokaliseringen af trykbeholdere til reaktorer i atomkraftøer har nået en hidtil uset højde. Kinas Qinshan og Daya Bay atomkraftværker importeres fra Evanston, Frankrig og Nippon Steel, som er dyre. For at udvikle ren energi og reducere CO2-emissionerne planlægger Kina at øge den installerede kapacitet af atomkraft med 80 millioner KW i 2020, hvilket kræver cirka 80 trykskaller på 1 million KW niveau. Beregnet ud fra prisen på 400.000 KW-skaller, anslås den samlede pris at være omkring 40-48 milliarder yuan. Kina har et presserende behov for hurtigt at løse det komplekse tekniske og tekniske problem med uafhængig fremstilling af nukleare trykskaller.
Trykbeholderen til atomkraftreaktorer er i øjeblikket fremstillet ved hjælp af ekspansionsringe af hestestang, hule ekspansionshuller i stålbarrelkernen og presning af tykt pladehoved efterfulgt af svejseteknologi til omkredssøm. Siden Tjernobyl-atomkraftulykken i Sovjetunionen er svejsning af langsgående søm på atomtrykbeholderen ikke tilladt. Den nuværende nukleare trykskal anvender hestestangens ekspansionsringproces, som først fremstiller fem ringe, derefter svejser ringsømmene dannet af disse ringe for at danne den lige cylinderdel af skallen og derefter bruger tyk pladestrækning eller presning til at lave hovedet , og svejser derefter den lige cylinderdel med hovedet. Denne proces kan dog ikke siges at være den bedste proces. Det er klart, hvad enten det er udvidelsen af hestestangshullet eller presning eller trækning af hovedets tykke plade, er den ikke dannet under tredimensionel trykspænding. Formningsprocessen er ledsaget af lokal trækspænding, som udgør skjulte farer for lukning og reparation af revner og defekter.
På nuværende tidspunkt er denne forarbejdningsteknologi en lang proces, der danner fremstillingsteknologi, der separat danner skalcylinderen og hovedet. Stålbarre laves til cirkulære dele med cirkulære huller gennem en speciel fri smedningsproces, og derefter bruges den ovennævnte hestestang til at forstørre hullet og danne flere kraftige cirkulære ringe. Efter forarbejdning og varmebehandling svejses de sammen en efter en for at danne lige cylindriske dele; Brug af tyk metalplade til at presse eller trække kraftige hoveder, derefter svejse det nederste hoved til den lige cylinder og udføre tilsvarende varmebehandling og behandling for at producere trykskallegemet og derefter dække det øvre hoved for at danne et komplet reaktorkernetryk skal. Denne fremstillingsproces er lang, involverer flere trin, har en lang cyklus, lav effektivitet og lav pålidelighed.
resumé af opfindelsen
For at kompensere for de ovennævnte mangler tilvejebringer den foreliggende opfindelse en distribueret ekstruderingsfremgangsmåde og dens distribuerede ekstruderingsform. Vægtykkelsen af skallen dannet af den distribuerede ekstruderingsproces er ensartet, lukningen og reparationen af revner og defekter er grundig, og pålideligheden og styrken af skallen er høj.
Den tekniske løsning, der anvendes af den foreliggende opfindelse til at løse dens tekniske problem, er: en distribueret ekstruderingsprocessmetode, hvis trin er som følger:
en. Raffinerede stålbarrer: opvarmet ved høje temperaturer mellem 1050 og 1250 grader Celsius;
b. Afskæring af stigrøret på stålbarren: Forskellige flammeskæringsmetoder såsom oxygenacetylen kan anvendes. I betragtning af, at det nuværende niveau af stålfremstilling nogle gange kræver afskæring af både stigrøret og bunden af stålbarren, afhænger hvorvidt det er nødvendigt at skære bunden af stålrøret af, af den faktiske raffineringskvalitet af stålrørbunden;
c. Forstørrelse af stålbarren og dannelse af en bundcentreringsstruktur: Placer stålbarren på den stødformede form, og det bueformede fremspring under barren placeres præcist i centreringsrillen på den stødformede form. Påfør derefter kraft over stålstaven for at ryste den, således at stålbarren vælter, mens det bueformede fremspring under den danner en regulær bundcentreringsstruktur. Den stødende stålbarre kan være stødende i en åben eller lukket form;
d. Trykcenterhul: Placeret med en centreringsstruktur af stålbarrebund, er det øverste plan af stålstangen udstanset af en central stanse med en styreanordning, der danner et centerhul med en indstillet dybde og diameter på stålstangens øvre plan;
e. Varm perforering: Placer stålbarren i en fast position i den forspændte ekstruderingscylinder (med stålblokkens bund-centreringsstruktur vendende nedad), flugt midten af den første perforeringsnål med centerhullet i det øverste plan af stålbarren, og ekstruder stålbarren nedad. Uddyb og øg diameteren af centerhullet på den øvre overflade af stålbarren til den indstillede værdi;
f. Distribueret ekstruderingsstålbarre: Placer stålbarren i en fast position i en forspændt ekstruderingscylinder (med stålstangens bundcentreringsstruktur vendende nedad og placeret i overensstemmelse med stålstangens bundcentreringsstruktur). Ekstruderingshovedet på ekstruderingsakslen klemmer metallet nedad langs det midterste hul i stålstangen med en ekstruderingskraft på 100000-150000 tons, hvilket får metallet til at flyde radialt for at danne bunden af skallen og stige langs skalskinnen , der danner den lige rørdel af skallen. Derefter driver ekstruderingsakslen ekstruderingshovedet til at bevæge sig opad og nulstilles (returnere). Ekstruderingsakslen roterer radialt med ekstruderingshovedet med en indstillet vinkel, og ekstruderingsakslen presser gentagne gange metallet nedad langs det midterste hul i stålstangen med ekstruderingshovedet. Hver indstillet vinkeldrejning af ekstruderingsakslen med ekstruderingshovedet er et fordelt ekstruderingstrin. Denne proces gentages, indtil stålbarren er dannet. Den øvre endeflade af den ekstruderede barre har en tendens til at være flad, og denne proces involverer anbringelse af stålbarren i en lukket forspændt ekstruderingscylinder. metal strømmer omtrent radialt væk fra ekstruderingshovedet efter at være blevet klemt af ekstruderingshovedet. I henhold til minimumsmodstandsloven for metalstrøm foreslået af den sovjetiske lærde Gubkin, flyder metallet hurtigst på den position, hvor afstanden mellem ekstruderingshovedet og indervæggen af stålstangens centerhul er størst. Derfor, når ekstruderingshovedet klemmer stålstangens midterhul, kommer det strømmende metal ind i mellemrummet mellem den forspændte ekstruderingscylinder og ekstruderingsakslen og drejer derefter opad langs skallens generatrix, hvilket gør højden af stålets lige cylinder ingot shell højere end andre dele (dvs. den del, hvor metallet flyder hurtigere). Da ekstruderingshovedet roterer kontinuerligt i samme retning for at ekstrudere stålstangens midterhul og roterer efter hvert fordelt ekstruderingstrin, roterer det opad. Indstil vinklen således, at den øvre ende af den ekstruderede barre lavet af stålbarrer til sidst vil konvergere til en flad tilstand. Det er klart, at jo mindre den indstillede vinkel for radial rotation af ekstruderingshovedet er, jo mindre er højdeforskellen i den øvre ende af ekstruderingshovedet. ekstruderet billet lavet af stålbarrer. Adskillige distribuerede ekstruderingstrin danner en distribueret ekstruderingsproces, dvs. én distribueret ekstruderingsproces indeholder flere distribuerede ekstruderingstrin: antallet af distribuerede ekstruderingstrin=360/indstil vinkel;
g. Efterbehandling: Efterbehandlingsekstruderingsakslen presser overfladen af det indvendige hulrum af den ekstruderede barre dannet af stålbarren langs midten af stålblokken, udjævner overfladen af det indre hulrum af den ekstruderede barre dannet af stålblokken og klemmer jævnt vægtykkelsen af stålrørskallen. Efterbehandlingsekstruderingsakslen til efterbehandlingsprocessen kan rotere passende efter hævning og derefter presses for at eliminere påvirkningen af excentriciteten af efterbehandlingsekstruderingsakslen og forbedre efterbehandlingsnøjagtigheden;
h. Den f-te distributions-ekstruderingsstålbarreproces veksler med den g-te efterbehandlingsproces, indtil højden, tykkelsen og endefladen af den ekstruderede stålbarre når de indstillede værdier.
Som en yderligere forbedring af den foreliggende opfindelse er den hastighed, hvormed ekstruderingshovedet på ekstruderingsakslen presser stålstangen nedad langs det centrale hul i stålstangen under distribueret ekstrudering, relateret til materialet i stålstangen, specifikt:
Stålbarren er lavet af sort metal (såsom højtemperaturmetal, stålholdigt stål osv.), og stansehovedets nedadgående ekstruderingshastighed er 5 mm/s-90 mm/s;
Stålbarren er lavet af ikke-jernholdige metaller (såsom aluminium, kobber osv.), og ekstruderingshovedets nedadgående ekstruderingshastighed er 20 mm/s-300mm/s.
Som en yderligere forbedring af den foreliggende opfindelse er de opadgående (retur) og nedadgående (tom vej nedadgående) hastigheder af ekstruderingshovedet, når det ikke er i kontakt med metal, begge 90 mm/s-300 mm/s.
Som en yderligere forbedring af den foreliggende opfindelse roterer ekstruderingsakslen med stansehovedet radialt i en vinkel på 10 grader til 120 grader ved fordeling af ekstruderede stålbarrer.
Som en yderligere forbedring af den foreliggende opfindelse er kompressionsmængden af den distribuerede ekstruderingsstålbarreproces mellem 2-2000 mm.
Som en yderligere forbedring af den foreliggende opfindelse er pressehastigheden af efterbehandlingsprocessen, såvel som hastigheden af stigningen (retur) og faldende (tomt slag nedad) af efterbehandlingsekstruderingsakslen, når den ikke kommer i kontakt med metallet, samme som pressehastigheden for den distribuerede ekstruderingsstålbarreproces og hastigheden for stigning (retur) og fald (tomt slag nedad) af stansehovedet, når det ikke berører metal, men pressemængden af efterbehandlingsprocessen er {{0}},01 til 0,5 gange så stor som den distribuerede ekstruderingsstålbarreproces.
Som en yderligere forbedring af den foreliggende opfindelse er der tilvejebragt en varm perforerings- og hulforstørrelsesproces efter den varme perforeringsprocessen: en anden perforeringsnål med en radial diameter, der er større end den første perforeringsnål, bruges til at presse stålstangen langs centerhullet på den øvre overflade af stålbarren for at forstørre det uddybede centerhul på stålbarren.
En distribueret ekstruderingsmatrice til en distribueret ekstruderingsproces ifølge den foreliggende opfindelse, omfattende en ekstruderingsaksel, et ekstruderingshoved og en forspændt ekstruderingscylinder med brugsretningen som reference. Den øvre ende af ekstruderingshovedet er fastgjort ved den nedre ende af ekstruderingsakslen, og tværsnitsarealet af ekstruderingshovedet er mindre end ekstruderingsakslens, hvilket effektivt kan reducere ekstruderingskraften og forbedre formningseffektiviteten. Forholdet mellem ekstruderingshovedets tværsnitsareal og ekstruderingsakslens tværsnitsareal er en funktion af ekstruderingskraften. Det almindeligt anvendte tværsnitsareal af ekstruderingshovedet er en rektangulær overflade, med den lange side lig med diameteren af ekstruderingsakslen og den korte side, som er forholdet mellem bredden af ekstruderingshovedet og diameteren af ekstruderingshovedet. ekstruderingsaksel, er en funktion af ekstruderingskraften. Den forspændte ekstruderingscylinder, ekstruderingsakslen og midten af ekstruderingshovedet er kollineære. Den forspændte ekstruderingscylinder er en tøndeformet søjle med en indre diameter af den øvre åbning, der er større end den ydre diameter af ekstruderingsakslen og ekstruderingshovedet. Når den er i brug, kan den øvre ende af ekstruderingsakslen adskilles og fastgøres på den nedre presseanordning, og den nedre ende af den forspændte ekstruderingscylinder kan adskilles og fastgøres på smedningspresse-arbejdsbordet. På grund af ekstruderingsakslen, der bærer ekstruderingshovedet i det lukkede hulrum af den forspændte ekstruderingscylinder, ekstruderes metallet i zoner og partier gennem enorme tredimensionelle trykspændinger, der danner en halvkugleformet del i bunden af skallen, og metallet stiger langs samleskinnen for at danne den lige cylindriske del af skallen. På denne måde er den ekstruderede skal, nemlig hovedet og cylinderen, dannet som en hel struktur, og fordi den er ekstruderet under tredimensionel trykspænding, er skallens styrke garanteret.
Som en yderligere forbedring af den fordelte ekstruderingsmatrice ifølge den foreliggende opfindelse er ekstruderingsakslen og stansehovedet integrerede strukturer.
Som en yderligere forbedring af den fordelte ekstruderingsmatrice ifølge den foreliggende opfindelse er forholdet mellem tværsnitsarealet af ekstruderingshovedet og tværsnitsarealet af ekstruderingsakslen mellem 0.1 og {{4} }.9.
Som en yderligere forbedring af den fordelte ekstruderingsmatrice ifølge den foreliggende opfindelse er det indre hulrum af den forspændte ekstruderingscylinder et af cirkulært hulrum, rektangulært hulrum og elliptisk hulrum, og tværsnittet af ekstruderingsakslen er et polygonalt og elliptisk hulrum. .
Som en yderligere forbedring af den fordelte ekstruderingsmatrice ifølge den foreliggende opfindelse er tværsnittet af ekstruderingshovedet en rektangulær struktur, hvor den lange side er lig med diameteren af ekstruderingsakslen, og den korte side er bredden af ekstruderingshovedet . Forholdet mellem bredden af ekstruderingshovedet og langsiden er 0.05 til 0,95.
De fordelagtige tekniske virkninger af den foreliggende opfindelse er som følger: den højtemperaturopvarmede stålbarre fikseres og placeres i en lukket forspændt ekstruderingscylinder, og ekstruderingsakslen bærer et stansehoved til at udføre distribueret ekstrudering af stålbarren i forskellige områder og tidsdomæner, så metallet flyder radialt for at danne bunden af skallen og stiger langs skalskinnen for at danne den lige cylindriske del af skallen. skal. Dette fuldender engangsformningen af cylinderen og hovedet uden behov for periferiel svejsning, hvilket resulterer i et kort procesflow, få led, kort cyklus og høj effektivitet; På grund af det faktum, at ekstruderingen af metal ved stansehovedet udføres i en lukket forspændt ekstruderingscylinder, er den grundlæggende dannet under tredimensionel trykspændingstilstand, hvilket reducerer trækspændingen under formningsprocessen til det laveste niveau, eller endda helt uden trækspænding. Derfor er vægtykkelsen af skallen ensartet, lukningen og reparationen af revner og defekter er grundig, og pålideligheden og styrken af skallen er høj;
Den foreliggende opfindelse kan også anvendes til dannelse og fremstilling af højtryks- og ultrahøjtryksbeholdere med høj pålidelighed og stort volumen, såsom atomkraftfordampere, hydrogeneringsreaktorer og store volumen naturgas højtryksbeholdere.
Vedhæftet billedbeskrivelse
Figur 1 er et skematisk diagram af fremstillingsprocessen af trykskaller ved anvendelse af hestebæreteknikken;
figur 2 er et skematisk diagram af produktionen af trykskalhoveder ved anvendelse af kompressionsteknologi;
fig. 3 er et skematisk diagram af skalhovedet dannet ved at trække tyk metalplade;
Figur 4 er et skematisk diagram af en nuklear trykskal behandlet af eksisterende teknologi;
fig. 5 er et skematisk diagram af stålbarren i det første bearbejdningstrin ifølge den foreliggende opfindelse;
fig. 6 er et skematisk diagram af skæring af stigrøret i det andet behandlingstrin ifølge den foreliggende opfindelse;
fig. 7 er et skematisk diagram af den stødende stålbarre i det tredje bearbejdningstrin ifølge den foreliggende opfindelse;
fig. 8 er et skematisk diagram af trykcenterhullet i det fjerde behandlingstrin ifølge den foreliggende opfindelse;
fig. 9 er et skematisk diagram af varm perforering i det femte behandlingstrin ifølge den foreliggende opfindelse;
fig. 10 er et skematisk diagram af den varme perforering og hulforstørrelsesprocessen efter det femte behandlingstrin ifølge den foreliggende opfindelse;
fig. 11 er et skematisk diagram af fordelingsekstruderingsprocessen i det sjette behandlingstrin ifølge den foreliggende opfindelse;
fig. 12 er et billede forfra af ekstruderingsakslen i fordelingsekstruderingsprocessen ifølge den foreliggende opfindelse;
fig. 13 er et billede fra venstre side af ekstruderingsakslen i fordelingsekstruderingsprocessen ifølge den foreliggende opfindelse;
fig. 14 er et snitbillede af fordelingsekstruderingsprocessen i det sjette behandlingstrin ifølge den foreliggende opfindelse;
Figur 15 er et skematisk diagram af færdigbehandlingsprocessen i det syvende behandlingstrin ifølge den foreliggende opfindelse.
Specifik implementeringsmetode
Eksempel: En distribueret ekstruderingsprocesmetode, hvis trin er som følger:
en. Raffineret stålbarre 1: opvarmet til en høj temperatur mellem 1050 og 1250 grader Celsius;
b. Afskæring af stålingot stigrør 2: Forskellige flammeskæringsmetoder såsom oxygenacetylen kan anvendes. I betragtning af, at det nuværende niveau af stålfremstilling nogle gange kræver afskæring af både stålbarre-stigrøret og bunden af stålbarren, afhænger hvorvidt det er nødvendigt at skære bunden af stålbarren af, af den faktiske raffineringskvalitet af stålbarrebunden;
c. Forstørrelse af stålstaven og dannelse af en centreringsstruktur af stålbarrebund 3: Placer stålbarren på den stødformede form 4, og anbring det bueformede fremspring 11 under stålstangen i centreringsrillen 41 på den stødformede form. Derefter påføres en kraft over stålbarren for at vælte den, så stålstaven vælter, mens det bueformede fremspring 11 under den danner en regulær centreringsstruktur 3 i bunden af stålbarren. Stålstaven kan være stødende i en åben eller lukket form ;
d. Trykcenterhul: Placeret ved centreringsstrukturen 3 af stålstangens bund, er det øvre plan af stålstangen udstanset af en centerstanse 5 med en styreanordning, der danner et centerhul med en indstillet dybde og diameter på stålets øvre plan ingot;
e. Varm perforering: Placer stålbarren i en fast position i den forspændte ekstruderingscylinder 6 (med stålblokkens bund centreringsstruktur vendende nedad), flugt midten af den første perforeringsnål 7 ind med centerhullet i det øverste plan af stålbarren , og ekstruder stålbarren nedad. Uddyb dybden og øg diameteren af centerhullet på den øvre overflade af stålbarren til den indstillede værdi;
f. Fordelt ekstruderingsstålbarre: Placer stålbarren i en fast position i den forspændte ekstruderingscylinder 6 (med stålstangens bundcentreringsstruktur vendende nedad, placeret i henhold til stålstangens bundcentreringsstruktur). Ekstruderingshovedet 93 på ekstruderingsakslen 92 klemmer metallet nedad langs det centrale hul i stålbarren med en ekstruderingskraft P på 100000-150000 tons, hvilket får metallet til at flyde radialt for at danne bunden af skallen og stige langs skalskinnen for at danne den lige cylindriske del af skallen. Derefter driver ekstruderingsakslen ekstruderingshovedet til at bevæge sig opad og nulstilles (returnere). Ekstruderingsakslen 92 roterer radialt med ekstruderingshovedet 93 med en indstillet vinkel, og ekstruderingsakslen 92 presser gentagne gange metallet nedad langs centerhullet i stålstangen 1 med ekstruderingshovedet 93. Hver sætvinkel drejes af ekstruderingsakslen 92. med ekstruderingshovedet 93 er en. Den distribuerede ekstruderingsproces gentages, indtil den øvre endeflade af den ekstruderede barre dannet af stålbarre 1 har tendens til at være flad. Denne proces er at placere stålbarre 1 i en lukket forspændt ekstruderingscylinder 6 og gentagne gange ekstrudere stålbarre 1 i forskellige områder og tidsdomæner gennem ekstruderingshovedet 93 på ekstruderingsakslen 92. Metallet strømmer omtrent radialt væk fra ekstruderingshoved 93 efter at være blevet klemt af ekstruderingshovedet 93. Ifølge minimumsmodstandsloven for metalstrømning foreslået af den tidligere sovjetiske lærde Gubkin, flyder metallet hurtigst i den position med den største afstand mellem ekstruderingshovedet 93 og indervæggen af det midterste hul i stålbarren 1. Når ekstruderingshovedet 93 derfor klemmer det midterste hul på stålbarren 1, det strømmende metal kommer ind i spalten mellem den forspændte ekstruderingscylinder 6 og ekstruderingsakslen 92 og drejer derefter opad langs skallens generatrix, hvilket gør højden af det lige rør af stålstangskallen højere end den del, hvor metallet flyder hurtigere. I andre dele, da ekstruderingshovedet 93 roterer kontinuerligt i samme retning for at klemme det midterste hul af stålbarren, og efter hvert fordelt ekstruderingsstål barretrin, roterer ekstruderingshovedet med en indstillet vinkel, således at den øvre ende af ekstruderet emne dannet af stålbarre 1 har til sidst tendens til at være fladt. Jo mindre den radiale drejningsindstillingsvinkel for ekstruderingshovedet 93 er, jo mindre er højdeforskellen af den øvre ende af den ekstruderede barre dannet af stålbarren. Adskillige distribuerede ekstruderingstrin danner en distribueret ekstruderingsproces, det vil sige, at én distribueret ekstruderingsproces indeholder flere distribuerede ekstruderingstrin: antallet af distribuerede ekstruderingstrin=360/set angle ;
g. Efterbehandling: Efterbehandlingsekstruderingsakslen 10 presser overfladen af det indvendige hulrum af den ekstruderede barre dannet af stålbarren langs midten af stålbarren, udjævner overfladen af det indre hulrum af den ekstruderede barre dannet af stålblokken og jævnt klemmer vægtykkelsen af stål barrens skal. Efterbehandlingsekstruderingsakslen 10 i efterbehandlingsprocessen kan rotere passende efter hævning og derefter trykke igen for at eliminere påvirkningen af excentriciteten af efterbehandlingsekstruderingsakslen 10 og forbedre efterbehandlingsnøjagtigheden;
h. Den f-te distributions-ekstruderingsstålbarreproces veksler med den g-te efterbehandlingsproces, indtil højden, tykkelsen og endefladen af den ekstruderede stålbarre når de indstillede værdier.
Den hastighed, hvormed ekstruderingshovedet 93 på ekstruderingsakslen 92 presser stålstangen nedad langs det centrale hul i stålstangen under fordelingsekstruderingen af stålstangen, er relateret til materialet i stålstangen, specifikt:
Stålbarren er lavet af sort metal (såsom højtemperaturmetal, stålholdigt stål osv.), og ekstruderingshovedet 93 har en nedadgående ekstruderingshastighed på 5 mm/s-90 mm/s;
Stålbarren er lavet af ikke-jernholdige metaller (såsom aluminium, kobber osv.), og ekstruderingshovedet 93 har en nedadgående ekstruderingshastighed på 20 mm/s-300 mm/s.
De opadgående (retur) og nedadgående (tom vej nedad) hastigheder af ekstruderingshovedet 93, når det ikke er i kontakt med metal, er begge 90 mm/s-300 mm/s.
Ved ekstrudering af stålbarrer roterer ekstruderingsakslen 92 radialt med ekstruderingshovedet 93 i en indstillet vinkel på 10 grader til 120 grader.
Kompressionsmængden af den distribuerede ekstruderede stålbarreproces er mellem 2-2000 mm.
Pressehastigheden af efterbehandlingsprocessen såvel som de opadgående (retur) og nedadgående (tomt slag nedad) hastighederne for efterbehandlingsekstruderingsakslen, når den ikke er i kontakt med metallet, er den samme som pressehastigheden for den distribuerede ekstruderingsstålbarre proces og opadgående (retur) og nedadgående (tomt slag nedad) hastigheder af stansehovedet, når det ikke er i kontakt med metallet, men pressemængden af efterbehandlingsprocessen er {{0}},01 til 0,5 gange den distribuerede ekstruderingsproces.
Efter den varme perforeringsprocessen er der en varm perforerings- og ekspansionsproces: en anden perforeringsnål 8 med en radial diameter større end den første perforeringsnål 7 bruges til at presse stålbarren langs centerhullet på den øvre overflade af stålbarren at udvide det uddybede centerhul i stålbarren.
En distribueret ekstruderingsmatrice til en distribueret ekstruderingsprocessmetode, omfattende en ekstruderingsaksel 92, et ekstruderingshoved 93 og en forspændt ekstruderingscylinder 6 med brugsretningen som reference. Den øvre ende af ekstruderingshovedet 93 er fastgjort ved den nedre ende af ekstruderingsakslen 92, og tværsnitsarealet A1 af ekstruderingshovedet er mindre end tværsnitsarealet A2 af ekstruderingsakslen, hvilket effektivt kan reducere ekstruderingskraft P og forbedre formningseffektiviteten. Forholdet A1/A2 mellem ekstruderingshovedets tværsnitsareal A1 og tværsnitsarealet A2 af ekstruderingsakslen er en funktion af ekstruderingskraften P. Det almindeligt anvendte tværsnitsareal af ekstruderingshovedet 93 er en rektangulær overflade, med dens lange side lig med diameteren D1 af ekstruderingsakslen, og dens korte side, som er forholdet B/D1 af bredde B af ekstruderingshovedet til diameteren D1 af ekstruderingsakslen, til ekstruderingskraften P, danner et funktionelt forhold med ekstruderingskraften P. Kraften P danner et funktionelt forhold, og centrene af den forspændte ekstruderingscylinder 6, ekstrudering akslen 92 og stansehovedet 93 er kollineære. Den forspændte ekstruderingscylinder 6 er en cylinderformet cylindrisk legeme med en indre diameter, der er større end den ydre diameter af ekstruderingsakslen 92 og ekstruderingshovedet 93. Når den er i brug, kan den øvre ende af ekstruderingsakslen 92 skilles ad og fastgøres på smedepressens nedre presseanordning, og den nedre ende af den forspændte ekstruderingscylinder 6 kan skilles ad og fastgøres på smedepressens arbejdsbord. På grund af den enorme tredimensionelle trykspænding forårsaget af ekstruderingsakslen 92 og ekstruderingshovedet 93 i det lukkede hulrum af den forspændte ekstruderingscylinder 6, ekstruderes metallet i zoner og partier for at danne en halvkugleformet del af bunden af skal, og metallet stiger langs samleskinnen for at danne den lige cylindriske del af skallen. På denne måde er den ekstruderede skal, det vil sige hovedet og cylinderen, dannet som en hel struktur. Det ekstruderes også under påvirkning af tredimensionel trykspænding. Skallens styrke er garanteret.
Ekstruderingsakslen 92 og stansehovedet 93 af den fordelte ekstruderingsform er en integreret struktur.
Forholdet A1/A2 mellem tværsnitsarealet A1 af ekstruderingshovedet på den fordelte ekstruderingsmatrice og tværsnitsarealet A2 af ekstruderingsakslen er mellem 0.1 og 0.9.
Det indre hulrum af den forspændte ekstruderingscylinder 6 i den fordelte ekstruderingsform er et af cirkulært hulrum, rektangulært hulrum og elliptisk hulrum, og tværsnittet af ekstruderingsakslen 92 er polygonalt og elliptisk.
Tværsnittet af ekstruderingshovedet 93 af den fordelte ekstruderingsmatrice er en rektangulær struktur, hvor den lange side er lig med diameteren D1 af ekstruderingsakslen, og den korte side er bredden B af ekstruderingshovedet. Forholdet mellem bredden af ekstruderingshovedet og langsiden B/D1 er 0.05-0.95.
2024 5. novemberUge WBM-produktanbefaling:
Interroll tilspidset rulle:
Interroll Tapered Roller er et hovedprodukt fra Henan Weichuang Bearing Precision Technology Co.,Ltd.(WBM). Hvis du har brug for flere detaljer, så klik venligst på hjemmesiden for at vide mere.
https://www.bearingroller.com/rolling-elements/interroll-2tapered-roller.html
