G20CR2NI4 -stål bruges ofte til produktion af rullende møller og super store lejer, der kan modstå tunge belastningspåvirkninger. Efter karburering af behandling har den materielle overflade høj hårdhed, slidstyrke og kontakt træthedsstyrke, mens kulstofindholdet i kernen er lavt og har god sejhed, hvilket kan modstå store påvirkningsbelastninger. En bestemt stålrullende mølle bruger rullende mølle lejer leveret af to producenter, model FCDP100144530. En af producenternes lejer oplevede rullefraktur, da det blev sat i drift. Forfatteren udførte test og analyse af den kemiske sammensætning, hårdhed og mikrostruktur af to lejeruller for at bestemme deres væsentlige forskelle.
1. analyse og test
1.1 Makroanalyse
Makroskopisk inspektion blev udført på de mislykkede cylindriske lejer af de to producenter (prøve 1 til ikke -skrøbelige bærende ruller og prøve 2 for skrøbelige bærende ruller). Rullerne havde en hul cylindrisk form med et centralt hul og en størrelse på 50 mm × 100 mm med et indre hul på 10 mm. Makroskopisk brudanalyse blev udført på de mislykkede prøver, med prøve 1, der viser træthedsfrakturmorfologi og prøve 2, der viser øjeblikkelig brudmorfologi med det indre hul som crack -kilde. Efter test af overfladekvaliteten af prøven blev det konstateret, at den indre væg af prøve 2 var hårdere end i prøve 1, og der var synlige revner på begge endeflader af prøve 2, som vist i figur 1.
1.2 Kemisk sammensætningsanalyse
Den kemiske sammensætningsanalyse af den mislykkede rulle blev udført under anvendelse af SpectrLABM10 -fotoelektrisk direkte læsningsspektrometer, og resultaterne er vist i tabel 1. I henhold til tabel 1 opfylder materialerne i disse to ruller sammensætningskravene til G20CR2NI4 stål specificeret i GB\/T 3203-1982 "tekniske betingelser for carbonised bærende stål".
Fig.1 Fotos af den fiasko med bærende rulle
1.3 Mikrostrukturanalyse
Skær prøver med en højde på 20 mm fra de mislykkede prøver 1 og 2, slib og polerer dem, og observer dem ved hjælp af et Olympus GX51 metallografisk mikroskop efter ætsning med en 4% salpetersyrealkoholopløsning. Mikrostrukturen af karbureret lag af prøve 1 og prøve 2 er fin cryptocrystallinsk martensit og fint carbid, og mikrostrukturen af kernen er flad nudler martensit og en lille mængde bainit, som vist i figur 2.
Fig.2 Mikrostruktur af prøverne
(a) prøve 1, overflade; (b) prøve 1, center; (c) prøve 2, overflade; (d) prøve 2, center
Området med revner på rulleenden af prøve 2 var malet, og revnedybden blev målt til at være mellem 0. 4 og 0. 6 mm. Efter korrosion blev det konstateret, at der var blokcarbider (se figur 3 (a)) og langstrakte carbider (se figur 3 (b)) samlet nær overfladen i det slukkede lag. Prøven er korroderet med en mættet picrosyreopløsning, og den originale austenitkornstørrelse observeres. Den austenitkornstørrelse, der kræves af GB\/T 3203-1982 "Tekniske betingelser for kulsyreholdig lejestål" er grad 5-8. Efter testning er austenitkornstørrelsen af prøve 1 grad 8, og den for prøve 2 er grad 9. 9. Austenitkornstørrelse på prøve 2 overstiger kravene i GB\/T3203.
Det er underforstået, at produktionsprocessen for G20CR2NI4 stålruller fra to producenter er den samme, som involverer drejning, boring, karburering, slukning, højtemperatur temperering, sekundær slukning og lav temperatur temperering. I henhold til JB\/T 8881-2001 "Tekniske betingelser for carboniseringsvarmebehandling af rullebærende dele" er dybden og hårdhedstestresultaterne af det karburerede lag på rullen vist i tabel 2. dybden af det karburerede lag opfylder kravene, og overfladen af prøver i prøver 1 og 2 er relativt lavt, hovedsageligt fordi prøverne allerede er blevet brugt. På grund af faldet i hårdhed forårsaget af opvarmning er det ikke muligt at afgøre, om materialets originale hårdhed er kvalificeret.
2. analyseresultater
Ved at sammenligne og analysere prøverne fra to producenter kan følgende resultater opnås: ① Mikrostrukturen af de to prøver er den samme, begge er fine cryptocrystallinske martensit og fint carbid, og den centrale struktur er flad nudler martensit og en lille mængde bainit. ② Dybden af det slukkede lag af prøven opfylder kravene, men hårdheden er lidt lavere end det krævede interval. ③ Frakturmorfologien i prøvesektionen er forskellig, med prøve 1, der viser træthedsfraktur og prøve 2, der viser øjeblikkelig brud. ④ Den indvendige væg i prøve 2 er relativt ru, med synlige revner i slutningen og store karbider i blok- og stripformer nær revnerne.
På grund af det faktum, at producenten producerer dobbeltsidede karburerede ruller, karbureres det indre hul uden mudderblokering, hvilket øger slidmodstanden på den indre huloverflade. Dette kræver dog højere kvalitet af den indre hulvæg. Imidlertid er den indre hulvæg i prøve 2 relativt ru, og mikro -rillerne bliver kilden til trætheds revner, hvilket får rullen til at knække udad fra den indre hulvæg. Derudover genererer de stripformede carbider, der genereres under karbureringsprocessen, betydelige termiske og strukturelle spændinger under slukning, som fremskynder rullenes svigt på grund af slukning af revner.
Fig. 3 Karbid i prøve 2 nær overfladen
blokeret carbide; (b) Stripcarbid
2025 4. april WBM Produktanbefaling:
Quill:
WBM producerer konisk rulle dør med høj effektivitet og automatisering. Ruller dannes på en enkelt automatisk koldoverskrift og fodres, skærer og stanses i matrisen i fem trin.
Vi kan fremstille forskellige typer og størrelser Taper rulle dør med kvalitetssikring, inkluderer: kombinationstans, uden for ærmet, blad, kombinationstans, fodercylinder, kombination dør, dobbeltlag ærme, indsæt.
